AO工艺设计计算公式

3.0 2024-11-13 1 0 29.5KB 5 页 3.3金币
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 A/O 工艺设计参数
① 水力停留时间：硝化不小于 5～6h；反硝化不大于 2h，A 段:O 段=1:3
② 污泥回流比：50～100%
③ 混合液回流比：300～400%
④ 反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论 BOD 消耗量为 1.72gBOD/gNOx--N
⑤ 硝化段的 TKN/MLSS 负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏
氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d
⑥ 硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d
⑦ 混合液浓度 x=3000～4000mg/L（MLSS）
⑧ 溶解氧：A 段 DO<0.2～0.5mg/L
 O 段 DO>2～4mg/L
⑨pH 值：A 段 pH =6.5～7.5
 O 段 pH =7.0～8.0
⑩ 水温：硝化 20～30℃
 反硝化 20～30℃
⑾ 碱度：硝化反应氧化 1gNH4+-N 需氧 4.57g，消耗碱度 7.1g（以 CaCO3计）。
 反硝化反应还原 1gNO3--N 将放出 2.6g 氧，
生成 3.75g 碱度（以 CaCO3计）
⑿ 需氧量 Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量
(KgO2/h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解
氧，所以 Ro 应包括这三部分。
 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr
 a’─平均转化
1Kg 的 BOD 的需氧量 KgO2/KgBOD
 b’─微生物（以
VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量 KgO2/KgVSS·d。
 上式也可变换为：
 Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或
Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr
 Sr─所去除 BOD 的量（Kg）
 Ro/VX─氧的比耗速度，即每公
斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量 KgO2/KgVSS·d
 Ro/QSr─比需氧量，即去除
1KgBOD 的需氧量 KgO2/KgBOD
由此可用以上两方程运用图解法求得 a’ b’
Nr—被硝化的氨量 kd/d 4.6—1kgNH3－N 转化成 NO3-所需的氧
量（KgO2）
几种类型污水的 a’ b’值
⒀ 供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因
素有关，所以氧转移系数应作修正。
ⅰ.理论供氧量
1.温度的影响

KLa(θ)=KL(20)×1.024Q-20 θ─实际温度
2.分压力对 Cs 的影响（ρ 压力修正系数）
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